Ditinjau distribusi tegangan balok baja berlubang (castellated) WF300 + adding plates dgn tinggi balok jadi 60cm dan bentang 6,1m.
.
.Distribusi tegangan S11 (searah X-global)
. Distribusi tegangan S22 (searah Z-global)
. Lendutan arah-z pd tengah bentang, dz ~ 6.5mm
Dari prediksi perhitungan dibawah menunjukkan bahwa dominasi geser akibat aksi vierendeel sangat berpengaruh terhadap tinjauan desain, keadaan ini juga biasa disebut perilaku lentur lokal. Ditinjau ulang dengan dihilangkannya pelat tambahan, dari kontur tegangan menunjukkan perbedaan pd kedua jenis balok tsb tidak begitu berpengaruh besar (selisih ~16%), hanya defleksi saja yang terlihat cukup signifikan (selisih ~60%) dikarekan besarnya inersia balok. Mengenai perbedaan distribusi tegangan kedua jenis balok tersebut, agak berbeda dgn prediksi yg seharusnya untuk balok lebih pendek tingginya akan mengalami tegangan lebih besar karena pembagi lengan momen Jd yg lebih kecil. Hal ini perlu peninjauan ulang untuk mencari penyebab perbedaan tersebut, selain itu perlu juga tinjauan kontribusi geser dari pelat beton komposit.
Dalam step desain bukan ini saja yg menjadikan pertimbangan pemilihan, namun perlu peninjauan lanjut terhadap global buckling (LTB) dan web local buckling hal ini mungkin akan dibahas dikesempatan lain mendatang.
.Distribusi tegangan S11 (searah X-global)
. Lendutan arah-z pd tengah bentang, dz ~ 10.4mm
.
Berikut tabel dan grafik perbedaan hasil perhitungan tangan dan program bantu SAP2000, bertutut-turut adalah model-1 (castellated+adding plates) dan model-2 (castellated only).
.
Terlihat pada titik daerah tumpuan menunjukan nilai yg lebih besar dari perkiraan sedangkan pada titik lainnya tidak menunjukan itu.
garis kurva warna orange adalah hasil perhitungan tangan, sedangkan garis kurva warna biru tua adalah hasil program SAP2000.
.
.
. ---------- Validation, Calculation pads ------------
.
' beban merata (kgf/cm2)
w = 1.0
' lebar balok flens
b = 15.0
' beban merata (kgf/cm')
q = w*b = 15.00
' bentang balok (cm)
l = 6.106*100 = 610.60
' gaya geser (kgf)
v = 1/2*q*l = 4579.50
' reaksi tumpuan (kgf)
R = v = 4579.50
' tinjauan @ x dari tumpuan (cm)
x = 310.6-289.1 = 21.50
' momen lentur @ x dari tumpuan (kgf.cm)
m = R*x - (1/2 * q * x^2) = 94992.38
Ma = m/100 = 949.92
Va = v - (q*x) = 4257.00
' Check tegangan
tf = 0.8
bf = 14.9
ek = 7.6
' Luas penampang T (cm2)
At = 16.235
' Titik berat ke serat tepi (cm)
x = bs - (((bf * tf) * (tf/2)) + (((bs-tf)*ts)*((bs/2)+tf))/(At)) = 2.41
' Lengan momen (cm)
Jd = 60 - 2*x = 55.17
' Tegangan akibat lentur (kgf/cm2)
Cb = Ma*100/Jd = 1721.79
fb = Cb / At = 106.05
' Tegangan akibat gaya aksial (kgf/cm2)
P = 1.0
fa = P/At = 0.06
' Tegangan akibat gaya lentur & aksial (kgf/cm2)
fn = fb + fa = 106.12
' Tegangan rata-rata (kgf/cm2)
St = 11.17
fs = (Va * 0.5* ek) / St = 1448.22
' Tegangan kombinasi (kgf/cm2)
f = fn + fs = 1554.33
' Tegangan web plate akibat geser (kgf/cm2)
As = 10.6*0.6 = 6.36
P = Va = 4257.00
fsw = P/As = 669.34
' Hasil FE yg dirata-ratakan (kgf/cm2)
fsa = Avg(1566,612,41,534,1505) = 851.60
.
.
.Distribusi tegangan S11 (searah X-global)
. Distribusi tegangan S22 (searah Z-global)
. Lendutan arah-z pd tengah bentang, dz ~ 6.5mm
Dari prediksi perhitungan dibawah menunjukkan bahwa dominasi geser akibat aksi vierendeel sangat berpengaruh terhadap tinjauan desain, keadaan ini juga biasa disebut perilaku lentur lokal. Ditinjau ulang dengan dihilangkannya pelat tambahan, dari kontur tegangan menunjukkan perbedaan pd kedua jenis balok tsb tidak begitu berpengaruh besar (selisih ~16%), hanya defleksi saja yang terlihat cukup signifikan (selisih ~60%) dikarekan besarnya inersia balok. Mengenai perbedaan distribusi tegangan kedua jenis balok tersebut, agak berbeda dgn prediksi yg seharusnya untuk balok lebih pendek tingginya akan mengalami tegangan lebih besar karena pembagi lengan momen Jd yg lebih kecil. Hal ini perlu peninjauan ulang untuk mencari penyebab perbedaan tersebut, selain itu perlu juga tinjauan kontribusi geser dari pelat beton komposit.
Dalam step desain bukan ini saja yg menjadikan pertimbangan pemilihan, namun perlu peninjauan lanjut terhadap global buckling (LTB) dan web local buckling hal ini mungkin akan dibahas dikesempatan lain mendatang.
.Distribusi tegangan S11 (searah X-global)
. Lendutan arah-z pd tengah bentang, dz ~ 10.4mm
.
Berikut tabel dan grafik perbedaan hasil perhitungan tangan dan program bantu SAP2000, bertutut-turut adalah model-1 (castellated+adding plates) dan model-2 (castellated only).
.Terlihat pada titik daerah tumpuan menunjukan nilai yg lebih besar dari perkiraan sedangkan pada titik lainnya tidak menunjukan itu.
garis kurva warna orange adalah hasil perhitungan tangan, sedangkan garis kurva warna biru tua adalah hasil program SAP2000.
.
.
. ---------- Validation, Calculation pads ------------
.
' beban merata (kgf/cm2)
w = 1.0
' lebar balok flens
b = 15.0
' beban merata (kgf/cm')
q = w*b = 15.00
' bentang balok (cm)
l = 6.106*100 = 610.60
' gaya geser (kgf)
v = 1/2*q*l = 4579.50
' reaksi tumpuan (kgf)
R = v = 4579.50
' tinjauan @ x dari tumpuan (cm)
x = 310.6-289.1 = 21.50
' momen lentur @ x dari tumpuan (kgf.cm)
m = R*x - (1/2 * q * x^2) = 94992.38
Ma = m/100 = 949.92
Va = v - (q*x) = 4257.00
' Check tegangan
tf = 0.8
bf = 14.9
ek = 7.6
' Luas penampang T (cm2)
At = 16.235
' Titik berat ke serat tepi (cm)
x = bs - (((bf * tf) * (tf/2)) + (((bs-tf)*ts)*((bs/2)+tf))/(At)) = 2.41
' Lengan momen (cm)
Jd = 60 - 2*x = 55.17
' Tegangan akibat lentur (kgf/cm2)
Cb = Ma*100/Jd = 1721.79
fb = Cb / At = 106.05
' Tegangan akibat gaya aksial (kgf/cm2)
P = 1.0
fa = P/At = 0.06
' Tegangan akibat gaya lentur & aksial (kgf/cm2)
fn = fb + fa = 106.12
' Tegangan rata-rata (kgf/cm2)
St = 11.17
fs = (Va * 0.5* ek) / St = 1448.22
' Tegangan kombinasi (kgf/cm2)
f = fn + fs = 1554.33
' Tegangan web plate akibat geser (kgf/cm2)
As = 10.6*0.6 = 6.36
P = Va = 4257.00
fsw = P/As = 669.34
' Hasil FE yg dirata-ratakan (kgf/cm2)
fsa = Avg(1566,612,41,534,1505) = 851.60
.
